Sürdürülebilir elektrik kaynakları sunmak, bu yüzyılın en önemli zorluklarından biridir. Enerji hasat malzemelerindeki araştırma alanları, termoelektrik1, fotovoltaik2 ve termofotovoltaikler dahil bu motivasyondan kaynaklanmaktadır. Joule aralığında enerji hasat edebilen malzemeler ve cihazlardan yoksun olsak da, elektrik enerjisini periyodik sıcaklık değişikliklerine dönüştürebilen piroelektrik malzemeler sensörler 4 ve enerji hasatçıları olarak kabul edilir5,6,7. Burada 42 gram kurşun skandiyum tantalattan yapılmış çok katmanlı bir kapasitör şeklinde bir makroskopik termal enerji hasatörü geliştirdik ve termodinamik döngü başına 11.2 J elektrik enerjisi ürettik. Her piroelektrik modül, döngü başına 4.43 J CM-3'e kadar elektrik enerji yoğunluğu üretebilir. Ayrıca, 0.3 g ağırlığındaki bu tür iki modülün, gömülü mikrodenetleyicilere ve sıcaklık sensörlerine sahip otonom enerji hasatçılarını sürekli olarak güçlendirmek için yeterli olduğunu gösteriyoruz. Son olarak, 10 K'lık bir sıcaklık aralığı için, bu çok katmanlı kapasitörlerin% 40 Carnot verimliliğine ulaşabileceğini gösteriyoruz. Bu özellikler (1) yüksek verimlilik için ferroelektrik faz değişikliğinden, (2) kayıpları önlemek için düşük sızıntı akımı ve (3) yüksek arıza voltajından kaynaklanmaktadır. Bu makroskopik, ölçeklenebilir ve verimli piroelektrik güç hasatçıları termoelektrik güç üretimini yeniden tasarlıyor.
Termoelektrik malzemeler için gereken uzamsal sıcaklık gradyanına kıyasla, termoelektrik malzemelerin enerji toplaması zaman içinde sıcaklık döngüsünü gerektirir. Bu, en iyi entropi (ler)-sıcaklık (t) diyagramı ile tarif edilen bir termodinamik döngü anlamına gelir. Şekil 1A, skandiyum kurşun tantalatta (PST) alan tahrikli bir ferroelektrik-paraelektrik faz geçişini gösteren doğrusal olmayan bir piroelektrik (NLP) malzemenin tipik bir ST grafiğini göstermektedir. ST diyagramı üzerindeki döngünün mavi ve yeşil bölümleri, Olson döngüsünde (iki izotermal ve iki izopol kesiti) dönüştürülmüş elektrik enerjisine karşılık gelir. Burada farklı başlangıç ​​sıcaklıkları olsa da, aynı elektrik alan değişikliği (saha açılıp kapalı) ve sıcaklık değişimine sahip iki döngüyü düşünüyoruz. Yeşil döngü faz geçiş bölgesinde bulunmaz ve bu nedenle faz geçiş bölgesinde bulunan mavi döngüden çok daha küçük bir alana sahiptir. ST diyagramında, alan o kadar büyük olursa, toplanan enerji o kadar büyük olur. Bu nedenle, faz geçişi daha fazla enerji toplamalıdır. NLP'de geniş alan bisikletine duyulan ihtiyaç, PST çok tabakalı kapasitörler (MLC'ler) ve PVDF bazlı terpolimerler yakın zamanda mükemmel ters performans gösteren elektrotermal uygulamalara olan 9, 10, 11, 12 ihtiyacına çok benzer. Döngüde Soğutma Performansı Durumu 13,14,15,16. Bu nedenle, termal enerji toplama için ilgili PST MLC'leri belirledik. Bu numuneler yöntemlerde tam olarak tarif edilmiştir ve Ek Notlar 1 (tarama elektron mikroskopisi), 2 (X-ışını kırınımı) ve 3 (kalorimetri) ile karakterize edilmiştir.
A, Faz geçişlerini gösteren NLP malzemelerine uygulanan elektrik alanı açılıp kapanmış bir entropi (ler)-sıcaklık (t) grafiğinin taslağı. İki farklı sıcaklık bölgesinde iki enerji toplama döngüsü gösterilmiştir. Mavi ve yeşil döngüler sırasıyla faz geçişinin içinde ve dışında meydana gelir ve yüzeyin çok farklı bölgelerinde biter. B, 1 mm kalınlığında, sırasıyla 20 ° C ve 90 ° C'de 0 ila 155 kV cm-1 arasında ölçülen iki DE PST MLC tek kutuplu halka ve karşılık gelen Olsen döngüleri. ABCD harfleri Olson döngüsünde farklı durumlara atıfta bulunur. AB: MLC'ler 20 ° C'de 155 kV cm-1'e yüklendi. BC: MLC 155 kV CM-1'de tutuldu ve sıcaklık 90 ° C'ye yükseltildi. CD: MLC 90 ° C'de deşarjlar. DA: MLC sıfır alanda 20 ° C'ye kadar soğutuldu. Mavi alan, döngüyü başlatmak için gereken giriş gücüne karşılık gelir. Turuncu alan bir döngüde toplanan enerjidir. C, üst panel, voltaj (siyah) ve akım (kırmızı), b ile aynı Olson döngüsü sırasında izlenen zamana karşı. İki ekleme, döngüdeki anahtar noktalarda voltaj ve akımın amplifikasyonunu temsil eder. Alt panelde, sarı ve yeşil eğriler 1 mm kalınlığında bir MLC için sırasıyla karşılık gelen sıcaklık ve enerji eğrilerini temsil eder. Enerji, üst paneldeki akım ve voltaj eğrilerinden hesaplanır. Negatif enerji toplanan enerjiye karşılık gelir. Dört figürdeki büyük harflere karşılık gelen adımlar Olson döngüsünde olduğu gibidir. AB'CD döngüsü Stirling döngüsüne karşılık gelir (Ek Not 7).
burada E ve D, sırasıyla elektrik alanı ve elektrik yer değiştirme alanıdır. ND dolaylı olarak DE devresinden (Şekil 1B) veya doğrudan bir termodinamik döngüye başlayarak elde edilebilir. En yararlı yöntemler Olsen tarafından 1980'lerde piroelektrik enerjinin toplanması konusundaki öncü çalışmalarında tanımlanmıştır.
Şek. 1B, 0 ila 155 kV cm-1 (600 V) aralığında sırasıyla 20 ° C ve 90 ° C'de monte edilen 1 mm kalınlığında PST-MLC örneklerinin iki monopolar de ilmekini gösterir. Bu iki döngü, Şekil 1A'da gösterilen Olson döngüsü tarafından toplanan enerjiyi dolaylı olarak hesaplamak için kullanılabilir. Aslında, Olsen döngüsü iki izofield dalından (burada, DA dalında sıfır alan ve BC dalında 155 kV CM-1) ve iki izotermal daldan (burada, AB dalında 20 ° с ve 20 ° °) oluşur. C CD dalında) Döngü sırasında toplanan enerji turuncu ve mavi bölgelere (EDD integrali) karşılık gelir. Toplanan enerji ND, giriş ve çıkış enerjisi arasındaki farktır, yani sadece Şek. 1b. Bu özel Olson döngüsü 1.78 J CM-3'lük bir ND enerji yoğunluğu verir. Stirling döngüsü Olson döngüsüne bir alternatiftir (Ek Not 7). Sabit yük aşamasına (açık devreye) daha kolay ulaşıldığından, Şekil 1b'den (AB'CD döngüsü) ekstrakte edilen enerji yoğunluğu 1.25 J CM-3'e ulaşır. Bu, Olson döngüsünün toplayabileceği şeyin sadece% 70'idir, ancak basit hasat ekipmanı bunu yapar.
Ek olarak, bir linkam sıcaklık kontrol aşaması ve bir kaynak metre (yöntem) kullanarak PST MLC'ye enerji vererek Olson döngüsü sırasında toplanan enerjiyi doğrudan ölçtük. Üstte ve ilgili eklerde Şekil 1C, aynı Olson döngüsünden geçen DE döngüsünde olduğu gibi aynı 1 mm kalınlığında PST MLC'de toplanan akım (kırmızı) ve voltaj (siyah) gösterir. Akım ve voltaj, toplanan enerjiyi hesaplamayı mümkün kılar ve eğriler Şekil 2'de gösterilmiştir. Döngü boyunca 1C, alt (yeşil) ve sıcaklık (sarı). ABCD harfleri, Şekil 1'deki aynı Olson döngüsünü temsil eder. MLC şarjı AB bacak sırasında meydana gelir ve düşük bir akımda (200 uA) gerçekleştirilir, böylece kaynaklı şarjı düzgün bir şekilde kontrol edebilir. Bu sabit başlangıç ​​akımının sonucu, voltaj eğrisinin (siyah eğri) doğrusal olmayan potansiyel yer değiştirme alanı D PST'ye bağlı olarak doğrusal olmamasıdır (Şekil 1C, üst iç). Şarjın sonunda, MLC'de (B noktası) 30 MJ elektrik enerjisi saklanır. MLC daha sonra ısınır ve voltaj 600 V'da kalırken negatif bir akım (ve dolayısıyla negatif akım) üretilir. Sıcaklık 90 ° C'lik bir platoya ulaştığında, bu akım telafi edilmesine rağmen, bu izofield sırasında devre içinde 35 mJ'lik bir elektrik gücü üretilmesine rağmen (Şekil 1C, üstüne ikinci inset). MLC'deki voltaj (dal CD) daha sonra azaltılır, bu da 60 MJ elektrik işine neden olur. Toplam çıkış enerjisi 95 MJ'dir. Toplanan enerji, 95 - 30 = 65 MJ veren giriş ve çıkış enerjisi arasındaki farktır. Bu, DE halkasından ekstrakte edilen ND'ye çok yakın olan 1.84 J cm-3'lük bir enerji yoğunluğuna karşılık gelir. Bu Olson döngüsünün tekrarlanabilirliği kapsamlı bir şekilde test edilmiştir (Ek Not 4). Voltaj ve sıcaklığı daha da artırarak, 750 V (195 kV cm-1) ve 175 ° C'lik bir sıcaklık aralığında 0.5 mm kalınlığında bir PST MLC'de OLSEN döngülerini kullanarak 4.43 J CM-3 elde ettik (Ek not 5). Bu, doğrudan OLSON döngüleri için literatürde bildirilen en iyi performansdan dört kat daha fazladır ve Pb (Mg, NB) O3-PBTIO3 (PMN-PTT) (1.06 J CM-3) 18 (cm. Literatürde daha fazla değer için destek tablo 1) ince filmlerinde elde edilmiştir. Bu MLC'lerin çok düşük sızıntı akımı nedeniyle bu performansa ulaşılmıştır (750 V ve 180 ° C'de <10−7 A, ek not 6'daki ayrıntılara bakınız) - Smith ve ark.19 tarafından belirtilen önemli bir nokta - daha önceki çalışmalarda kullanılan malzemelerin aksine. Bu MLC'lerin çok düşük sızıntı akımı nedeniyle bu performansa ulaşılmıştır (750 V ve 180 ° C'de <10−7 A, ek not 6'daki ayrıntılara bakınız) - Smith ve ark.19 tarafından belirtilen önemli bir nokta - daha önceki çalışmalarda kullanılan malzemelerin aksine. Эapor хактеристики быи достигнetim у благодаря уень низки эхх mlc (<10–7 ° C, п п п 750 в п п п 750 в п п п 750 в п п п 750 в п п п 750 в п п п п 750 в в п п 750 в п п п п 750 в в п п 750 в п п. • долнительном примечании 6) - критический момент, уомuvяый смитом и д. 19 - о о личие о к материалам, исполззованым В Xоле ранних иследованиях17,20. Bu özellikler, bu MLC'lerin çok düşük sızıntı akımı nedeniyle elde edildi (750 V ve 180 ° C'de <10-7 A, detaylar için Ek Not 6'ya bakınız) - Smith ve ark. 19 - Daha önceki çalışmalarda kullanılan materyallerin aksine17,20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低（在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 请参见补充说明 6 中的详细信息） —— Smith 等人 19 提到的关键点 —— 相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 a ， 参见 说明）） 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 Поеч э э mlc очень низий (<10–7 а п. ключевой момент, уомянlor с смитом и др. 19 - для сравн bat. Bu MLC'lerin sızıntı akımı çok düşük olduğundan (750 V ve 180 ° C'de <10-7 A <10-7 A, detaylar için Ek Not 6'ya bakınız) - Smith ve ark. 19 - Karşılaştırma için bu performanslar elde edildi.önceki çalışmalarda kullanılan materyallere 17,20.
Stirling döngüsüne aynı koşullar (600 V, 20-90 ° C) uygulanır (Ek Not 7). DE döngüsünün sonuçlarından beklendiği gibi, verim 41.0 MJ idi. Stirling döngülerinin en çarpıcı özelliklerinden biri, başlangıç ​​voltajını termoelektrik etki yoluyla yükseltme yetenekleridir. 39'a kadar bir voltaj kazancı gözlemledik (15 V başlangıç ​​voltajından 590 V'a kadar bir uç voltajına kadar, bkz. Ek Şekil 7.2).
Bu MLC'lerin bir diğer ayırt edici özelliği, bunların Joule aralığında enerji toplayacak kadar büyük makroskopik nesneler olmasıdır. Bu nedenle, Torello ve ark.14 tarafından tarif edilen aynı paralel plaka tasarımını takip ederek, Şekilde gösterildiği gibi 7 × 4 matris içinde 28 mlc PST 1 mm kalınlığında bir prototip bir hasatçı (Harv1) oluşturduk, akışkan sıcaklığın sabit tutulduğu iki rezervasyon arasında bir peristaltik pompa ile parçalanır. Şek. 2A, 10 ° C ve 125 ° C'de izotermal bölgeler ve 0 ve 750 V'da (195 kV CM-1) izofield bölgeleri. Bu, 3.14 J CM-3'lük bir enerji yoğunluğuna karşılık gelir. Bu birleştirme kullanılarak ölçümler çeşitli koşullar altında alınmıştır (Şekil 2B). 1.8 J'nin 80 ° C sıcaklık aralığı ve 600 V (155 kV cm-1) voltajı üzerinde elde edildiğini unutmayın. Bu, aynı koşullar altında 1 mm kalınlığında PST MLC için daha önce bahsedilen 65 MJ ile iyi bir uyum içindedir (28 × 65 = 1820 MJ).
A, Olson Döngüleri üzerinde çalışan 28 mlc PSTS 1 mlc PST'lere (4 sıra × 7 sütun) dayanan birleştirilmiş bir Harv1 prototipinin deneysel kurulumu. Dört döngü adımının her biri için prototipte sıcaklık ve voltaj sağlanır. Bilgisayar, soğuk ve sıcak rezervuarlar, iki valf ve bir güç kaynağı arasında bir dielektrik sıvı dolaşan peristaltik bir pompa kullanıyor. Bilgisayar ayrıca, prototipe verilen voltaj ve akım hakkında veri toplamak için termokuplları kullanır ve güç kaynağından birleştirmenin sıcaklığı. B, 4 × 7 MLC prototipimiz tarafından farklı deneylerde sıcaklık aralığımız (x ekseni) ve voltaj (y ekseni) ile toplanan enerji (renk).
60 PST MLC 1 mm kalınlığında ve 160 PST MLC 0.5 mm kalınlığında (41.7 g aktif piroelektrik malzeme) daha büyük bir hasatçı (Harv2) versiyonu 11.2 J (Ek not 8). 1984 yılında Olsen, yaklaşık 150 ° C'lik bir sıcaklıkta 6.23 J elektrik üretebilen 317 g teneke katkılı Pb (Zr, Ti) O3 bileşikine dayanan bir enerji hasadı yaptı (Ref. 21). Bu birleştirme için, Joule serisinde bulunan tek değer budur. Elde ettiğimiz değerin yarısından biraz fazlası ve kalitenin yaklaşık yedi katı aldı. Bu, Harv2'nin enerji yoğunluğunun 13 kat daha yüksek olduğu anlamına gelir.
Harv1 döngüsü periyodu 57 saniyedir. Bu, 1 mm kalınlığında MLC setleri 4 sıralı 7 sütunla 54 MW güç üretti. Bir adım daha ileri gitmek için, 0.5 mm kalınlığında bir PST MLC ve Harv1 ve Harv2'ye benzer bir kurulumla üçüncü bir birleştirme (Harv3) inşa ettik (Ek Not 9). 12.5 saniyelik bir termalizasyon süresini ölçtük. Bu 25 saniyelik bir döngü süresine karşılık gelir (Ek Şekil 9). Toplanan enerji (47 MJ), MLC başına 1.95 MW'lık bir elektrik gücü verir, bu da Harv2'nin 0.55 W (yaklaşık 1.95 MW × 280 PST MLC 0.5 mm kalınlığında) ürettiğini hayal etmemize izin verir. Ek olarak, Harv1 deneylerine karşılık gelen sonlu eleman simülasyonu (COMSOL, Ek Not 10 ve Ek Tablo 2-4) kullanarak ısı transferini simüle ettik. Sonlu eleman modellemesi, MLC'yi 0,2 mm'ye inceleyerek, bir soğutucu olarak su kullanarak ve matrisi 7 sıraya geri yükleyerek aynı sayıda PST sütunu için güç değerlerini neredeyse daha yüksek bir büyüklük (430 mW) tahmin etmeyi mümkün kıldı. × 4 sütun (tank birleştirmenin yanında olduğunda 960 mW vardı, Ek Şekil 10b).
Bu koleksiyoncunun yararlılığını göstermek için, ısı toplayıcılar olarak sadece iki 0.5 mm kalınlığında PST MLC'ten oluşan bağımsız bir göstericiye, yüksek voltaj anahtarı, depolama kapasitörü ile düşük voltaj anahtarı, bir DC/DC dönüştürücü, düşük güçlü mikrokontroller, iki termokup ve ek not 11'den oluşan bir stirling döngüsü uygulandı. Devre, depolama kapasitörünün başlangıçta 9V'de şarj edilmesini gerektirir ve daha sonra iki MLC'nin sıcaklığı -5 ° C ila 85 ° C arasında değişirken, burada 160 saniyelik döngüler halinde (Ek Not 11'de birkaç döngü gösterilmiştir). Dikkat çekici bir şekilde, sadece 0.3g ağırlığındaki iki MLC, bu büyük sistemi özerk bir şekilde kontrol edebilir. Bir başka ilginç özellik, düşük voltaj dönüştürücünün 400V'yi% 79 verimlilikle 10-15V'ye dönüştürebilmesidir (Ek Not 11 ve Ek Şekil 11.3).
Son olarak, bu MLC modüllerinin termal enerjiyi elektrik enerjisine dönüştürmede verimliliğini değerlendirdik. Verimliliğin kalite faktörü η, toplanan elektrik enerjisinin yoğunluğunun ve verilen ısı qin'in yoğunluğuna oranı olarak tanımlanır (Ek Not 12):
Şekil 3a, B, 0.5 mm kalınlığında bir PST MLC sıcaklık aralığının bir fonksiyonu olarak sırasıyla Olsen döngüsünün verimliliğini ve orantılı verimliliğini göstermektedir. Her iki veri seti de 195 kV CM-1 elektrik alanı için verilmiştir. Verimlilik \ (\ this \)% 1.43'e ulaşır, bu da ηR'nin% 18'ine eşdeğerdir. Bununla birlikte, 25 ° C ila 35 ° C arasında 10 K sıcaklık aralığı için ηR,% 40'a kadar değerlere ulaşır (Şekil 3B'de mavi eğri). Bu, PMN-PT filmlerinde (ηR =%19) kaydedilen NLP malzemeleri için 10 K ve 300 kV CM-1 sıcaklık aralığında bilinen değerlerin iki katıdır (Ref. 18). PST MLC'nin termal histerezisi 5 ila 8 K arasında olduğu için 10 K'nın altındaki sıcaklık aralıkları dikkate alınmadı. Faz geçişlerinin verimlilik üzerindeki olumlu etkisinin tanınması kritiktir. Aslında, η ve ηR'nin optimal değerleri neredeyse tümü, Şekiller 1'de Ti = 25 ° C başlangıç ​​sıcaklığında elde edilir. 3a, b. Bunun nedeni, herhangi bir alan uygulanmadığında ve Curie sıcaklığı TC bu MLC'lerde yaklaşık 20 ° C civarındadır (Ek not 13).
a, b, verimlilik η ve Olson döngüsünün (a) \ ({\ eta} _ {\ rm {r}}} = \ eta /{\ eta} _} {\ rm {\ rm} \ {\ rm {\ rm, 195 kV cm-1 ve farklı başlangıçtaki sıcaklıklar için maksimum elektrik için maksimum elektrik için}}}} \} \ \} \ \}}}}} MPC PST 0.5 mm kalınlığında, sıcaklık aralığına bağlı olarak.
İkinci gözlemin iki önemli etkisi vardır: (1) herhangi bir etkili döngü, tarla kaynaklı bir faz geçişi (paraelektrikten ferroelektrike) için TC'nin üzerindeki sıcaklıklarda başlamalıdır; (2) Bu malzemeler TC'ye yakın çalışma sürelerinde daha verimlidir. Deneylerimizde büyük ölçekli verimlilikler gösterilmesine rağmen, sınırlı sıcaklık aralığı, Carnot sınırı (\ (\ delta T/T \)) nedeniyle büyük mutlak verimlilik elde etmemize izin vermez. Bununla birlikte, bu PST MLC'ler tarafından gösterilen mükemmel verimlilik, Olsen'i “50 ° C ile 250 ° C arasındaki sıcaklıklarda çalışan ideal bir Sınıf 20 rejeneratif termoelektrik motorun%30 verimliliğe sahip olabileceğini” belirttiğinde haklı çıkarır. Bu değerlere ulaşmak ve konsepti test etmek için, Shebanov ve Borman tarafından incelendiği gibi farklı TC'lerle katkılı PST'lerin kullanılması yararlı olacaktır. PST'deki TC'nin 3 ° C (SB doping) ile 33 ° C (Ti Doping) 22 arasında değişebileceğini gösterdiler. Bu nedenle, katkılı PST MLC'lere veya güçlü bir birinci dereceden faz geçişine sahip diğer malzemelere dayanan yeni nesil piroelektrik rejeneratörlerin en iyi güç hasatçılarıyla rekabet edebileceğini varsayıyoruz.
Bu çalışmada PST'den yapılan MLC'leri araştırdık. Bu cihazlar bir dizi PT ve PST elektrotundan oluşur, böylece birkaç kapasitör paralel olarak bağlanır. PST, mükemmel bir EC malzemesi ve bu nedenle potansiyel olarak mükemmel bir NLP malzemesi olduğu için seçildi. 20 ° C civarında keskin bir birinci dereceden ferroelektrik-paraelektrik faz geçişi sergiler, bu da entropi değişikliklerinin Şekil 1'de gösterilenlere benzer olduğunu gösterir. EC13,14 cihazlar için benzer MLC'ler tam olarak tanımlanmıştır. Bu çalışmada 10.4 × 7.2 × 1 mm³ ve 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³ mlcs kullandık. 1 mM ve 0.5 mm kalınlığında MLC'ler, sırasıyla 38.6 um kalınlığa sahip 19 ve 9 kat PST'den yapıldı. Her iki durumda da, iç PST tabakası 2.05 um kalınlığında platin elektrotlar arasında yerleştirildi. Bu MLC'lerin tasarımı, PST'lerin% 55'inin aktif olduğunu ve elektrotlar arasındaki parçaya karşılık geldiğini varsayar (Ek Not 1). Aktif elektrot alanı 48.7 mm2 idi (Ek Tablo 5). MLC PST, katı faz reaksiyonu ve döküm yöntemi ile hazırlandı. Hazırlık sürecinin detayları önceki bir makalede açıklanmıştır. PST MLC ve önceki makale arasındaki farklardan biri, PST'deki EC'nin performansını büyük ölçüde etkileyen B sitelerinin sırasıdır. PST MLC'nin B bölgelerinin sırası, 1400 ° C'de sinterlenerek elde edilen 0.75'tir (Ek Not 2), ardından 1000 ° C'de yüzlerce saatlik tavlama izlenir. PST MLC hakkında daha fazla bilgi için bkz. Ek Notlar 1-3 ve Ek Tablo 5.
Bu çalışmanın ana kavramı Olson döngüsüne dayanmaktadır (Şekil 1). Böyle bir döngü için, çeşitli MLC modüllerinde voltajı ve akımı izleyebilen ve kontrol edebilen bir sıcak ve soğuk rezervuara ve bir güç kaynağına ihtiyacımız var. Bu doğrudan döngüler iki farklı konfigürasyon kullandı: (1) Linkam Modülleri Bir Keithley 2410 güç kaynağına bağlı bir MLC ve (2) aynı kaynak enerjiye paralel olarak üç prototip (Harv1, Harv2 ve Harv3) kullandı. İkinci durumda, iki rezervuar (sıcak ve soğuk) ve MLC arasında ısı değişimi için bir dielektrik sıvı (25 ° C'de 5 cp viskozitesi olan silikon yağı) kullanıldı. Termal rezervuar, dielektrik sıvı ile doldurulmuş ve termal plakanın üzerine yerleştirilmiş bir cam kaptan oluşur. Soğuk depolama, su ve buzla dolu büyük bir plastik kapta dielektrik sıvı içeren sıvı tüpleri olan bir su banyosundan oluşur. Sıvı bir rezervuardan diğerine düzgün bir şekilde değiştirmek için birleştirmenin her iki ucuna iki üç yönlü tutam valf (biyo-chem akışkanlarından satın alındı) yerleştirildi (Şekil 2A). PST-MLC paketi ve soğutucu arasında termal dengeyi sağlamak için, döngü periyodu giriş ve çıkış termokuplları (PST-MLC paketine mümkün olduğunca yakın) aynı sıcaklığı gösterene kadar uzatıldı. Python komut dosyası, doğru Olson döngüsünü çalıştırmak için tüm enstrümanları (kaynak sayaçlar, pompalar, valfler ve termokupllar) yönetir ve senkronize eder, yani soğutma sıvısı döngüsü, kaynak ölçer, verilen Olson döngüsü için istenen uygulanan voltajda ısınacak şekilde şarj edildikten sonra PST yığını boyunca döngüye girmeye başlar.
Alternatif olarak, toplanan enerjinin bu doğrudan ölçümlerini dolaylı yöntemlerle doğruladık. Bu dolaylı yöntemler, farklı sıcaklıklarda toplanan elektrik deplasmanına (d) - elektrik alanı (e) alan döngülerine dayanmaktadır ve iki de döngü arasındaki alanı hesaplayarak, şekilde gösterildiği gibi ne kadar enerjinin toplanabileceğini doğru bir şekilde tahmin edebilir. Şekil 2'de .1b. Bu de döngüler ayrıca Keithley kaynak sayaçları kullanılarak toplanır.
Yirmi sekiz 1 mm kalınlığında PST MLC'ler, referansta açıklanan tasarıma göre 4 sıra, 7 sütunlu paralel plaka yapısında birleştirildi. 14. PST-MLC satırları arasındaki sıvı boşluğu 0.75 mm'dir. Bu, PST MLC'nin kenarlarında sıvı ara parçalar olarak çift taraflı bant şeritleri eklenerek elde edilir. PST MLC, elektrot uçlarıyla temas eden gümüş bir epoksi köprüsüne paralel olarak elektriksel olarak bağlanır. Bundan sonra, kablolar güç kaynağına bağlantı için elektrot terminallerinin her iki tarafına gümüş epoksi reçinesi ile yapıştırıldı. Son olarak, tüm yapıyı poliolefin hortumuna yerleştirin. İkincisi, uygun sızdırmazlık sağlamak için sıvı tüpüne yapıştırılır. Son olarak, giriş ve çıkış sıvı sıcaklıklarını izlemek için PST-MLC yapısının her ucuna 0.25 mm kalınlığında K tipi termokupllar yerleştirildi. Bunu yapmak için hortum önce delikli olmalıdır. Termokupl'u taktıktan sonra, contayı geri yüklemek için daha önce olduğu gibi aynı yapıştırıcıyı uygulayın.
Dördü 40 0.5 mm kalınlığında MLC PST'si olan 5 sütun ve 8 sıra ile paralel plakalar olarak dağıtılan sekiz ayrı prototip oluşturuldu ve geri kalan dördü her biri 15 1 mm kalınlığında MLC PST'ye sahipti. 3 sütun × 5 sıralı paralel plaka yapısında. Kullanılan toplam PST MLC sayısı 220 (160 0.5 mm kalınlığında ve 60 PST MLC 1 mm kalınlığında) idi. Bu iki alt birim Harv2_160 ve Harv2_60 diyoruz. Prototip Harv2_160'daki sıvı boşluğu, aralarında 0.25 mm kalınlığında bir tel ile 0.25 mm kalınlığında iki çift taraflı banttan oluşur. Harv2_60 prototipi için aynı prosedürü tekrarladık, ancak 0.38 mm kalınlığında tel kullanarak. Simetri için Harv2_160 ve Harv2_60'ın kendi sıvı devreleri, pompaları, vanaları ve soğuk tarafları vardır (Ek Not 8). İki Harv2 birimi, dönen mıknatıslı iki sıcak plaka üzerinde 3 litrelik bir kap (30 cm x 20 cm x 5 cm) paylaşır. Sekiz bireysel prototipin tümü elektriksel olarak paralel olarak bağlanır. Harv2_160 ve Harv2_60 alt birimleri, Olson döngüsünde aynı anda çalışır, bu da 11.2 J'nin enerji hasadı ile sonuçlanır.
Sıvının akması için alan yaratmak için 0.5mm kalınlığında PST MLC'yi çift taraflı bant ve her iki tarafta tel ve tel ile poliolefin hortumuna yerleştirin. Küçük boyutu nedeniyle, prototip bir sıcak veya soğuk rezervuar valfinin yanına yerleştirildi ve döngü sürelerini en aza indirdi.
PST MLC'de, ısıtma dalına sabit bir voltaj uygulanarak sabit bir elektrik alanı uygulanır. Sonuç olarak, negatif bir termal akım üretilir ve enerji saklanır. PST MLC'nin ısıtılmasından sonra alan çıkarılır (V = 0) ve içinde depolanan enerji, toplanan enerjinin bir katkısına karşılık gelen kaynak sayacına geri döndürülür. Son olarak, V = 0 voltajı uygulandığında, MLC PST'ler başlangıç ​​sıcaklığına soğutulur, böylece döngü tekrar başlayabilir. Bu aşamada enerji toplanmaz. Olsen döngüsünü bir Keithley 2410 Sourcemeter kullanarak çalıştırdık, PST MLC'yi bir voltaj kaynağından şarj ettik ve geçerli eşleşmeyi uygun değere ayarladık, böylece güvenilir enerji hesaplamaları için şarj aşaması sırasında yeterli noktalar toplandı.
Stirling döngülerinde, PST MLC'ler, başlangıç ​​elektrik alan değerinde (başlangıç ​​voltajı VI> 0) voltaj kaynak modunda yüklendi, böylece şarj aşaması yaklaşık 1 s alır (ve enerjinin güvenilir bir hesaplaması için yeterli nokta toplanır) ve soğuk sıcaklık. Stirling döngülerinde, PST MLC'ler, başlangıç ​​elektrik alan değerinde (başlangıç ​​voltajı VI> 0) voltaj kaynak modunda yüklendi, böylece şarj aşaması yaklaşık 1 s alır (ve enerjinin güvenilir bir hesaplaması için yeterli nokta toplanır) ve soğuk sıcaklık. В цлах стирлинга PST mlc заряжаись р ниме иечника напряжечника нальaporочника пчальном зчаченииçek пче aslında пене aslında (нальение vi> 0), желаемом пдато эаемом пдато эаемоке, так чо эapor таряетаетаее yerel> окооооо 20 с (набаеет оооert 1 оллл 1 оло 1 ололо 1 ол оо 1 ололо 1 ое олл 1 сло 1 ое оол 1 олло 1 се оло 1 се оо doğrama достаточное количество точек дл Ekim надежного рета энергия) и холодная ültо тмчер тергия). Stirling PST MLC döngülerinde, elektrik alanının başlangıç ​​değerinde (başlangıç ​​voltajı VI> 0), istenen verim akımında voltaj kaynak modunda şarj edildi, böylece şarj aşaması yaklaşık 1 s alır (ve güvenilir bir enerji hesaplaması için yeterli sayıda nokta toplanır) ve soğuk sıcaklık.在斯特林循环中 ， PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压 VI> 0） 充电 ， 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量） 和低温。 Ana döngüde, PST MLC, voltaj kaynak modunda başlangıç ​​elektrik alan değerinde (başlangıç ​​voltajı VI> 0) yüklenir, böylece gerekli uyumluluk akımı şarj adımı için yaklaşık 1 saniye sürer (ve güvenilir bir şekilde hesaplamak (enerji) ve düşük sıcaklık için yeterli nokta topladık. В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное кличество тек, чобы надежно расчитать энергию) и низкие темерат ebы. Stirling döngüsünde, PST MLC, elektrik alanının başlangıç ​​değeri (başlangıç ​​voltajı VI> 0) ile voltaj kaynak modunda yüklenir, gerekli uyum akımı, şarj aşamasının yaklaşık 1 s alması (ve enerjiyi güvenilir bir şekilde hesaplamak için yeterli sayıda nokta toplanır) ve düşük sıcaklıklardır.PST MLC ısınmadan önce, i = 0 Ma eşleşen bir akım uygulayarak devreyi açın (ölçüm kaynağımızın işleyebileceği minimum eşleşen akım 10 na'dır). Sonuç olarak, MJK'nın PST'sinde bir yük kalır ve numune ısındıkça voltaj artar. BC ARM'de enerji toplanmaz çünkü i = 0 Ma. Yüksek bir sıcaklığa ulaştıktan sonra, MLT ft'deki voltaj artar (bazı durumlarda 30 kattan fazla, bkz. Ek Şekil 7.2), MLK FT deşarj edilir (V = 0) ve elektrik enerjisi, başlangıç ​​yükü olduğu için aynı şekilde saklanır. Aynı akım yazışmaları metre kaynağına iade edilir. Voltaj kazancı nedeniyle, yüksek sıcaklıkta depolanan enerji, döngünün başında sağlanandan daha yüksektir. Sonuç olarak, enerji ısıyı elektriğe dönüştürerek elde edilir.
PST MLC'ye uygulanan voltajı ve akımı izlemek için bir Keithley 2410 kaynak kullandık. Karşılık gelen enerji, Keithley'nin kaynak ölçer tarafından voltaj ve akım ürününün entegre edilmesiyle hesaplanır, \ (e = \ int} {i} _ (\ rm {meas)} \ _ (\ rm {meas)} \ _} \ _} \ _}}}}}}} {{\ rm {v} _ {{\ rm {v} _ {\ rm {} dönem. Enerji eğrimizde, pozitif enerji değerleri MLC PST'ye vermemiz gereken enerji anlamına gelir ve negatif değerler onlardan çıkardığımız enerji ve dolayısıyla alınan enerji anlamına gelir. Belirli bir toplama döngüsü için göreceli güç, toplanan enerjinin tüm döngünün τ dönemi ile bölünmesiyle belirlenir.
Tüm veriler ana metinde veya ek bilgilerde sunulur. Malzemeler ve malzeme talepleri, bu makalede sağlanan AT veya ED verilerinin kaynağına yönlendirilmelidir.
Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NC Enerji hasadı için termoelektrik mikrogeneratörlerin geliştirilmesi ve uygulamalarının gözden geçirilmesi. Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NC Enerji hasadı için termoelektrik mikrogeneratörlerin geliştirilmesi ve uygulamalarının gözden geçirilmesi.Ando Junior, Ohio, Maran, Alo ve Henao, NC enerji hasadı için termoelektrik mikrogeneratörlerin geliştirilmesi ve uygulanmasına genel bakış. Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, Oh, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, Alo ve Henao, NC, enerji toplama için termoelektrik mikrogeneratörlerin geliştirilmesini ve uygulanmasını düşünüyor.sürdürmek. Destek. Enerji Rev. 91, 376-393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotovoltaik malzemeler: Mevcut verimlilikler ve gelecekteki zorluklar. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC fotovoltaik malzemeler: Mevcut verimlilikler ve gelecekteki zorluklar.Polman, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. ve Sinke, VK Fotovoltaik Malzemeler: Mevcut Performans ve Gelecek Zorlukları. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料 ： 目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Güneş Malzemeleri: Mevcut Verimlilik ve Gelecek Zorlukları.Polman, A., Knight, M., Garnett, Ek, Ehrler, B. ve Sinke, VK Fotovoltaik Malzemeler: Mevcut Performans ve Gelecek Zorlukları.Bilim 352, AAD4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y.Song K., Zhao R., Wang ZL ve Yan Yu. Sıcaklık ve basıncın özerk eşzamanlı ölçümü için kombine piropiezoelektrik etki. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Sıcaklık ve basınçla aynı zamanda kendini güçlendirmek için.Song K., Zhao R., Wang ZL ve Yan Yu. Sıcaklık ve basıncın özerk eşzamanlı ölçümü için kombine termopiezoelektrik etki.İleri. Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Rahatlatıcı bir ferroelektrik seramikte Ericsson piroelektrik döngülerine dayanan enerji hasadı. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Rahatlatıcı bir ferroelektrik seramikte Ericsson piroelektrik döngülerine dayanan enerji hasadı.Sebald G., Prouvost S. ve Guyomar D. Piroelektrik Ericsson'a dayanan enerji hasadı, gevşetici ferroelektrik seramiklerde döngüler.Sebald G., Prouvost S. ve Guyomar D. Ericsson piroelektrik bisiklete dayalı gevşetici ferroelektrik seramiklerde enerji hasadı. Akıllı Alma Mater. yapı. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW katı hal elektrotermal enerji iç dönüşüm için yeni nesil elektrokalorik ve piroelektrik malzemeler. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW katı hal elektrotermal enerji iç dönüşüm için yeni nesil elektrokalorik ve piroelektrik malzemeler. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstrist, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW эекие пилорические д д дыы деляя afet afet afet afet afet afet сеы afet леδе слелы afet лееmayınы afet лееmayınы сееmayınы лееedin Взаимного преообразования say тердотельной элекротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Tolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW katı hal elektrotermal enerji iç dönüşüm için yeni nesil elektrokalorik ve piroelektrik malzemeler. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstrist, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释电材料。 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstrist, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstrist, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW эекие пилорические д д дыы деляя afet afet afet afet afet afet сеы afet леδе слелы afet лееmayınы afet лееmayınы сееmayınы лееedin Взаимного преообразования say тердотельной элекротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Tolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW katı hal elektrotermal enerji iç dönüşüm için yeni nesil elektrokalorik ve piroelektrik malzemeler.Lady Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Piroelektrik nanojeneratörlerin performansını ölçmek için standardı ve mezar figürü. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Piroelektrik nanojeneratörlerin performansını ölçmek için standardı ve mezar figürü.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ve Yang, Yu. Piroelektrik nanojeneratörlerin performansını ölçmek için standart ve kalite puanı. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ve Yang, Yu. Bir piroelektrik nanojeneratörün performansını ölçmek için kriterler ve performans önlemleri.Nano Energy 55, 534-540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, kurşun skandiyumundaki elektrokalorik soğutma döngüleri, alan varyasyonu yoluyla gerçek rejenerasyon ile tantalat. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, kurşun skandiyumundaki elektrokalorik soğutma döngüleri, alan varyasyonu yoluyla gerçek rejenerasyon ile tantalat.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. ve Mathur, ND Elektrokalorik Soğutma Döngüleri, kurşun-skandyumda, alan modifikasyonu yoluyla gerçek rejenerasyon ile tantalat. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环 ， 通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantal 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. ve Mathur, tarla tersine çevirme yoluyla gerçek rejenerasyon için skandiyum-lider tantalatın elektrotermal soğutma döngüsü.Fizik Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, Ferroic faz geçişlerinin yakınında kalori malzemeleri. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, Ferroic faz geçişlerinin yakınında kalori malzemeleri.Moya, X., Kar-Narayan, S. ve Mathur, Ferroid faz geçişlerinin yakınında kalori malzemeleri. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Demir Metalurjisi Yakın Termal Malzemeler.Moya, X., Kar-Narayan, S. ve Mathur, Demir Faz geçişlerinin yakınında termal malzemeler.Nat. Alma Mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, soğutma ve ısıtma için kalori malzemeleri. Moya, X. & Mathur, soğutma ve ısıtma için kalori malzemeleri.Moya, X. ve Mathur, soğutma ve ısıtma için termal malzemeler. Moya, X. & Mathur, nd 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, soğutma ve ısıtma için termal malzemeler.Moya X. ve Mathur ve Soğutma ve Isıtma için Termal Malzemeler.Bilim 370, 797-803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric soğutucular: bir inceleme. Torelló, A. & Defay, E. Electrocaloric soğutucular: bir inceleme.Torello, A. ve Defay, E. Electrocaloric Chillers: Bir inceleme. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器 ： 评论。Torello, A. ve Defay, E. Elektrotermal soğutucular: bir inceleme.Gelişmiş. elektronik. Alma Mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. ve ark. Yüksek düzeyde sıralı skandiyum-skandyum lidinde elektrokalorik malzemenin muazzam enerji verimliliği. Ulusal iletişim. 12, 3298 (2021).
Nair, B. ve ark. Oksit çok katmanlı kapasitörlerin elektrotermal etkisi geniş bir sıcaklık aralığında büyüktür. Nature 575, 468-472 (2019).
Torello, A. ve ark. Elektrotermal rejeneratörlerde büyük sıcaklık aralığı. Bilim 370, 125-129 (2020).
Wang, Y. ve ark. Yüksek performanslı katı hal elektrotermal soğutma sistemi. Bilim 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. ve ark. Büyük sıcaklık artışı için kademeli elektrotermal soğutma cihazı. Ulusal Enerji 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Yüksek EfficicieIny Isının Elektrik Enerjisi ile İlgili Piroelektrik Ölçümlere Doğrudan Dönüşümü. Olsen, RB & Brown, DD Yüksek Verimlilik Isının Elektrik Enerjisi ile İlgili Piroelektrik Ölçümlere Doğrudan Dönüşümü.Olsen, RB ve Brown, DD ısının piroelektrik ölçümlerle ilişkili elektrik enerjisine yüksek verimli doğrudan dönüştürülmesi. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB ve Brown, DD, ısının piroelektrik ölçümleriyle ilişkili elektriğe verimli doğrudan dönüştürülmesi.Ferroelektrik 40, 17-27 (1982).
Pandya, S. ve ark. İnce gevşetici ferroelektrik filmlerde enerji ve güç yoğunluğu. Ulusal Alma Mater. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, An & Hanrahan, BM Piroelektrik Dönüşümünü Basamak: Ferroelektrik Faz Geçişini ve Elektrik Kayıpları Optimize Edin. Smith, An & Hanrahan, BM Piroelektrik Dönüşümünü Basamak: Ferroelektrik Faz Geçişini ve Elektrik Kayıpları Optimize Edin.Smith, An ve Hanrahan, BM Piroelektrik Dönüşümünü Basamak: Ferroelektrik Faz Geçişi ve Elektrik Kaybı Optimizasyonu. Smith, An & Hanrahan, BM 级联热释电转换 ： 优化铁电相变和电损耗。 Smith, An & Hanrahan, BMSmith, An ve Hanrahan, BM Piroelektrik Dönüşümünü Basamak: Ferroelektrik Faz Geçişlerinin Optimizasyonu ve Elektrik Kayıpları.J. Uygulama. fizik. 128, 24103 (2020).
Hoch, termal enerjiyi elektriğe dönüştürmek için ferroelektrik malzemelerin kullanımı. işlem. IEEE 51, 838-845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ve Dullea, J. Cascade Piroelektrik Güç Dönüştürücü. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ve Dullea, J.Ferroelektrik 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. ve Borman K. Yüksek elektrokalorik etkisi ile kurşun-scandium tantalatın katı çözümleri üzerine. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. ve Borman K. Yüksek elektrokalorik etkiye sahip skandiyum-skandyum katı çözeltileri üzerinde.Ferroelektrik 127, 143–148 (1992).
MLC'yi yaratma yardımları için N. Furusawa, Y. Inoue ve K. Honda'ya teşekkür ediyoruz. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB ve ED, Lüksemburg Ulusal Araştırma Vakfı (FNR) sayesinde Camelheat C17/MS/11703691/Defay, Massena Pride/15/10935404/Defay- Siebentritt C20/MS/1471071 Bridges2021/ms/16282302/cecoha/defay.
Lüksemburg Teknoloji Enstitüsü (Liste), Malzeme Araştırma ve Teknoloji Bölümü, Belvoir, Lüksemburg